艦載導彈發(fā)射過程對艙室溫度的影響范文

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摘要:為研究艦載垂直發(fā)射系統(tǒng)導彈發(fā)射過程中對艙室溫度場的影響，用仿真計算方法對發(fā)射過程流場進行仿真，計算得到發(fā)射過程不同時刻發(fā)射箱內(nèi)燃氣流場的分布以及發(fā)射箱外壁面的溫度分布;在發(fā)射試驗時用溫度測量系統(tǒng)對特征點(發(fā)射箱內(nèi)壁面、發(fā)射箱外壁面、艙室)的溫度進行測量，獲取實時數(shù)據(jù)。對比模擬結(jié)果與實測結(jié)果，發(fā)現(xiàn)誤差在可接受范圍內(nèi)，證明模擬結(jié)果的可靠性。在發(fā)射箱內(nèi)壁面隔熱板隔熱作用下，整個發(fā)射過程艙室溫升變化在安全范圍內(nèi)。

關鍵詞:艙室;溫度場;熱防護板

艦載導彈垂直發(fā)射系統(tǒng)以全角度、多方位、貯彈密度大、安全性高、發(fā)射間隔時間短和通用性好等優(yōu)勢，逐漸成為艦載導彈武器系統(tǒng)的主要配置，在全世界范圍被列裝于各型水面艦艇［1-2］。熱發(fā)射是垂直發(fā)射系統(tǒng)的主要發(fā)射方式，火箭發(fā)動機在發(fā)射箱里點火后，燃氣流直接作用在發(fā)射箱內(nèi)壁面，通過燃氣排導系統(tǒng)排出。由于導彈在發(fā)射過程中火箭發(fā)動機燃氣流溫度高達3000K以上，對艙室環(huán)境溫度可能引起變化，而熱載荷對艙室內(nèi)貯存的其他彈藥的含能材料和熱敏感材料的安全性產(chǎn)生影響［3］。國外在這一領域進行了大量的試驗和仿真研究，國內(nèi)對此研究的相對較少。為了更好地掌握裝置發(fā)射過程中發(fā)射箱及周圍環(huán)境溫度場的變化規(guī)律，從彈庫安全性的角度考慮，對導彈發(fā)射過程中對艙室溫度場的影響進行計算和分析，以期把握導彈發(fā)射過程艙室溫度場的變化，提高艦船的安全性。

1物理模型

文中計算的箱彈垂直貯存于艙室，單個箱彈燃氣流獨立排導，火箭發(fā)動機點火后，發(fā)射箱后端一直處于封閉狀態(tài)，燃氣流沿發(fā)射箱壁面向上運動，在發(fā)射箱上端口排導入大氣。在發(fā)射箱內(nèi)通常為了滿足燃氣流的燒蝕，減少發(fā)射箱向外的傳熱，提高相鄰發(fā)射位的安全性，發(fā)射箱內(nèi)鋪設耐燒蝕材料組成的熱防護板。研究導彈發(fā)射過程對艙室環(huán)境溫度場的影響時，根據(jù)實際情況，考慮熱防護板的隔熱作用。

1．1一維熱傳導計算發(fā)射箱為普通薄鋼板材料，內(nèi)表面鋪設熱防護板，熱防護板在燃氣燒蝕作用下形成燒蝕層和炭化層，燒蝕后留下炭化層、熱解面和剩余原材料層。一維熱傳導模型見圖1，沿徑向自內(nèi)往外依次由燒蝕層、炭化層、剩余原材料層和殼體材料組成。一維熱傳導方程。式中:m•p為熱解氣體質(zhì)量流率;ΔHP為材料潛熱，上標+和－分別表示分界外側(cè)和內(nèi)側(cè)。2)原始材料與金屬殼體的邊界條件。3)內(nèi)邊界條件。當T≤Tp時無炭化層，或者T＞Tp且x0＜δ時無炭化層，內(nèi)壁仍為原始材料。一維熱傳導方程通過坐標變換從物理坐標系轉(zhuǎn)換到計算坐標系。傳熱方程采用FTCS顯示差分格式離散求解。具體坐標轉(zhuǎn)換過程與轉(zhuǎn)換后方程離散形式見文獻［3］。

1．2熱流率計算方法2)輻射熱流計算困難，假定燃氣為灰氣體，燃氣的輻射發(fā)射率和熱防護板的黑度根據(jù)經(jīng)驗取值，輻射熱流率。

2計算與分析

首先對導彈發(fā)射過程中發(fā)射箱內(nèi)的燃氣流場進行計算，了解發(fā)射過程中的溫度場，相當于發(fā)射過程中的溫度場熱源;然后對發(fā)射箱外壁面的溫度場進行仿真計算。由于發(fā)射過程中艙室溫度場影響因素較多，直接仿真誤差較大，對發(fā)射過程中艙室溫度場的變化采用試驗測試的方法。在發(fā)射試驗時進行特征點溫度測試，通過在發(fā)射箱外壁面及發(fā)射架的不同部位布置熱電偶，實時采集溫度數(shù)據(jù)，發(fā)射箱內(nèi)壁面上部布置溫度測點Tb1;中部測點Tb2;后端測點Tb3;發(fā)射箱外壁面上部布置溫度測點Tk1;中部測點Tk2;后端測點Tk3;艙室發(fā)射架上部和Tk1同一高度上布置溫度測點Th1;中部和Tk2同一高度上布置溫度測點Th2;和Tk3同一高度上布置溫度測點Th3。對發(fā)射箱內(nèi)壁面溫度、發(fā)射箱外壁面溫度、艙室環(huán)境溫度進行測量，了解發(fā)射過程溫度場變化。熱電溫度測試設備見表1。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采樣頻率參數(shù)設置為1000Hz/ch，信號調(diào)理模塊硬件濾波參數(shù)設置為100Hz低通濾波(濾波類型為Bes-sel)。已知某特定型號的火箭發(fā)動機燃燒室總壓和總溫，發(fā)動機噴管的具體尺寸，以及燃燒后燃氣流的具體參數(shù)，隔熱層厚度為6mm，對發(fā)射過程燃氣流場進行仿真。計算中不考慮固體顆粒相，燃氣按性質(zhì)單一、均勻混合、無化學反應、可壓縮氣體處理;燃氣流與外界環(huán)境之間不發(fā)生化學反應;發(fā)動機燃燒室的壓強為壓力入口，其他壁面熱邊界為絕熱邊界，忽略與外界環(huán)境之間傳熱，對發(fā)射的整個動態(tài)過程進行仿真［4-5］。圖4為發(fā)射過程中不同時刻發(fā)射箱內(nèi)溫度分布，可以看出現(xiàn)激波相交與反射現(xiàn)象。燃氣流經(jīng)噴管后出現(xiàn)的波節(jié)，隨著發(fā)動機的往上運動，下端的波節(jié)不明顯，發(fā)射箱內(nèi)的溫度也越來越高，當發(fā)動機運動至發(fā)射箱上端時，發(fā)射箱內(nèi)溫度達到2900K以上。圖5為發(fā)射箱內(nèi)部自上而下3個測點的溫度變化顯示發(fā)射箱后端溫度最高，其次是發(fā)射箱中部，最后是發(fā)射箱上部，由于導彈發(fā)射飛出發(fā)射箱的過程是幾百毫秒或者幾秒內(nèi)完成，發(fā)射箱后端的最高溫度可以達到1300℃。測試溫度的傳感器為熱電偶絲，導彈發(fā)射時，燃氣流的溫度和作用時間對這種熱電偶絲傳感器的測試結(jié)果都有影響。燃氣流的溫度越高，測得的溫度越高;燃氣流作用的時間越長，測得的溫度越高。因此，發(fā)射箱上各實際溫度測試值與理論值誤差較大，不再比較。圖6為發(fā)射箱外壁面溫度的計算值和試驗值，顯示仿真和測試溫度變化規(guī)律基本一致，數(shù)據(jù)一致性較好。發(fā)射過程中，發(fā)射箱外壁溫度有明顯升高，發(fā)射箱底部測點TK3升溫最大，約為21℃;其次是發(fā)射箱中部，升溫約為13℃;發(fā)射箱上部測點溫度變化較小，約為9℃;3個測點在前20s升溫明顯，隨后溫度變化不大［6］。在外壁溫度增加的初期，計算值小于試驗值，因為計算時熱防護板采用一維簡化模型，忽略了實際工作時其他兩個維度傳熱的影響;在外壁溫度增加的后期，計算值大于試驗值，由于實際燒蝕過程中炭的耐熱性，以及疏松且多孔的結(jié)構(gòu)，提高了熱容量，增大了熱阻，加上材料熱解以及熱解氣體穿過炭化層逸散的吸熱作用，降低傳熱量。此外，仿真曲線比較光滑，而測試值3個測點均有不同程度的波動。因為在實際發(fā)射過程中，發(fā)射箱內(nèi)燃氣流伴隨有大量渦旋流動，對流換熱作用比較強，并且對流換熱系數(shù)隨時間的變化很劇烈，導致實際測試的發(fā)射箱外壁面溫度在波動中變化;而在熱傳導仿真計算過程中，材料密度、熱容、熱導率均恒定，忽略了溫度變化帶來的影響。此外，測試作用時間對熱電偶絲傳感器的測試結(jié)果也有影響，也導致仿真和測試值的差異。圖7為發(fā)射箱內(nèi)外壁面溫度隨時間的變化。由圖7可見，在燃氣發(fā)生器點火后，發(fā)射箱內(nèi)壁測點Tb1溫度迅速升高，在t=0．35s時溫度升高至1000℃以上，溫度梯度達到2860℃/s。燃氣發(fā)生器工作時間很短，熄火后溫度迅速下降，在t=5s時溫度下降到200℃以下，在t=40s時內(nèi)外壁面溫差在5℃之內(nèi)。圖8為艙室環(huán)境3個溫度測點隨時間變化的情況，顯示3個測點溫度變化趨勢基本一致，艙室上部測點溫度最大，其次是艙室中部，艙室底部溫度變化不明顯。艙室最大溫升為3．9℃，主要原因:①整個發(fā)射過程時間很短，此外發(fā)射箱內(nèi)壁鋪設有隔熱材料，發(fā)射過程中發(fā)射箱外壁的最大溫升在21℃之內(nèi)，發(fā)射箱對環(huán)境的輻射等傳熱作用小;②艙室是一個大空間結(jié)構(gòu)，在較小熱源作用下溫升不明顯［7］。艙室上部溫度高于下部，除了高溫發(fā)射箱外壁的輻射外，艙室上部的溫升還由發(fā)射過程導彈飛出一定高度范圍燃氣流對艙室上表面的正吹作用而導致，高溫燃氣流直接作用于艙室上壁外面;由于艙室外壁是開放空間，艙室內(nèi)環(huán)境溫升不明顯。此外，高溫空氣密度小，艙室封閉空間內(nèi)在自然對流作用下，艙室上部氣體溫度高于下部。測試結(jié)果見表2。

3結(jié)論

1)在艦載導彈發(fā)射過程中，發(fā)射箱外壁溫度仿真計算值和試驗測試值基本一致。2)發(fā)射過程中，發(fā)射箱外壁最高升溫出現(xiàn)在發(fā)射箱底部，溫升為21℃，最高溫度梯度為1．5℃/s，持續(xù)時間約12s;艙室環(huán)境最大升溫出現(xiàn)在艙室上部，溫升為3．9℃，最大溫度梯度為0．2℃/s。3)由于發(fā)射箱內(nèi)壁面隔熱板的隔熱作用，整個發(fā)射過程，艙室溫升在安全范圍內(nèi)。

參考文獻

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作者：熊言義 李玉峰 張宏 單位：中國船舶重工集團公司第七一三研究所